Хидраулички прорачун гасовода: методе и методе прорачуна + пример прорачуна

Правила праксе за пројектовање и изградњу опште одредбе за пројектовање и изградњу система за дистрибуцију гаса од металних и полиетиленских цеви опште обезбеђење и изградњу система за дистрибуцију гаса од челика и

ПРОРАЧУН ПРЕЧНИКА ГАСОВОДА И ДОЗВОЉЕНИ ГУБИТАК ПРИТИСКА

3.21 Пропусни капацитет гасовода може се узети из услова за стварање, при максималном дозвољеном губитку притиска гаса, најекономичнијег и најпоузданијег система у раду, који обезбеђује стабилност рада јединица за хидрауличко фрактурисање и контролу гаса (ГРУ) , као и рад потрошачких горионика у прихватљивим распонима притиска гаса.

3.22 Прорачунски унутрашњи пречници гасовода одређују се на основу услова обезбеђења несметаног снабдевања гасом свих потрошача у сатима максималне потрошње гаса.

3.23 Прорачун пречника гасовода треба извршити, по правилу, на рачунару са оптималном расподелом израчунатог губитка притиска између делова мреже.

Уколико је немогуће или неодговарајуће извршити прорачун на рачунару (недостатак одговарајућег програма, одвојене секције гасовода и сл.), дозвољено је извршити хидраулички прорачун према доле наведеним формулама или према номограмима (Прилог Б). ) састављен по овим формулама.

3.24 Процењени губици притиска у гасоводима високог и средњег притиска прихватају се у оквиру категорије притиска усвојене за гасовод.

3.25 Претпоставља се да процењени укупни губици притиска гаса у гасоводима ниског притиска (од извора снабдевања гасом до најудаљенијег уређаја) нису већи од 180 даПа, укључујући 120 даПа у дистрибутивним гасоводима, 60 даПа у улазним гасоводима и унутрашњим гасовода.

3.26 Вредности израчунатог губитка притиска гаса при пројектовању гасовода свих притисака за индустријска, пољопривредна и домаћинства и комунална предузећа прихватају се у зависности од притиска гаса на месту прикључка, узимајући у обзир техничке карактеристике гасна опрема прихваћена за уградњу, уређаји за сигурносну аутоматизацију и начин аутоматизације управљања процесом термо јединица.

3.27 Пад притиска у делу гасне мреже може се одредити:

- за мреже средњег и високог притиска према формули

- за мреже ниског притиска према формули

– за хидраулички глатки зид (важи неједнакост (6)):

– на 4000 100000

3.29 Процењену потрошњу гаса у деоницама дистрибутивних спољних гасовода ниског притиска са трошковима путовања гаса треба одредити као збир трошкова транзита и 0,5 путних трошкова гаса у овој деоници.

3.30 Пад притиска у локалним отпорима (колена, Т, запорни вентили итд.) може се узети у обзир повећањем стварне дужине гасовода за 5-10%.

3.31 За спољне надземне и унутрашње гасоводе, процењена дужина гасовода је одређена формулом (12)

3.32 У случајевима када је снабдевање ТНГ гасом привремено (са накнадним преласком на снабдевање природним гасом), гасоводи се пројектују са могућношћу њиховог будућег коришћења на природни гас.

У овом случају, количина гаса се утврђује као еквивалент (у смислу калоријске вредности) процењеној потрошњи ТНГ-а.

3.33 Пад притиска у цевоводима течне фазе ТНГ-а одређен је формулом (13)

Узимајући у обзир антикавитациону резерву, прихватају се просечне брзине течне фазе: у усисним цевоводима - не више од 1,2 м / с; у цевоводима под притиском - не више од 3 м / с.

3.34 Прорачун пречника гасовода ТНГ парне фазе врши се у складу са упутствима за прорачун цевовода природног гаса одговарајућег притиска.

3.35 Приликом прорачуна унутрашњих гасовода ниског притиска за стамбене зграде, дозвољено је одредити губитак притиска гаса услед локалних отпора у износу,%:

- на гасоводима од улаза у зграду:

- на ожичењу унутар стана:

3.37 Прорачун прстенастих мрежа гасовода треба извршити уз везу притисака гаса на чворним тачкама пројектних прстенова. Проблем губитка притиска у прстену је дозвољен до 10%.

3.38 Приликом извођења хидрауличког прорачуна надземних и унутрашњих гасовода, узимајући у обзир степен буке коју ствара кретање гаса, потребно је узети брзине кретања гаса не веће од 7 м/с за гасоводе ниског притиска, 15 м/с за гасоводе средњег притиска, 25 м/с за гасоводе високог притиска притисак.

3.39 Приликом хидрауличког прорачуна гасовода, изведеног према формулама (5) - (14), као и коришћењем различитих метода и програма за електронске рачунаре, састављених на основу ових формула, процењени унутрашњи пречник гасовода треба претходно одредити формулом (15)

Хидраулички прорачун гасовода: методе и методе прорачуна + пример прорачуна

За безбедан и несметан рад снабдевања гасом мора бити пројектован и прорачунат

Важно је савршено одабрати цеви за водове свих врста притиска, обезбеђујући стабилно снабдевање гасом уређаја

Да би избор цеви, фитинга и опреме био што тачнији, врши се хидраулички прорачун цевовода. Како да се направи? Признајте, нисте превише упућени у ову ствар, хајде да то схватимо.

Нудимо вам да се упознате са пажљиво одабраним и темељно обрађеним информацијама о могућностима производње. хидраулички прорачун за системи гасовода. Коришћењем података које смо изнели обезбедиће се снабдевање уређаја плавим горивом са потребним параметрима притиска. Пажљиво проверени подаци заснивају се на регулативи регулаторне документације.

У чланку су детаљно описани принципи и шеме прорачуна. Дат је пример извођења прорачуна. Као користан информативни додатак користе се графичке апликације и видео упутства.

Зашто је потребно израчунати гасовод

Прорачуни се спроводе у свим деловима гасовода како би се идентификовала места на којима ће се вероватно појавити могући отпори у цевима, мењајући брзину снабдевања горивом.

Ако су сви прорачуни урађени исправно, онда се може изабрати најпогоднија опрема и створити економичан и ефикасан дизајн целокупне структуре гасног система.

Ово ће вас уштедети од непотребних, прецењених индикатора током рада и трошкова у изградњи, који би могли бити током планирања и уградње система без хидрауличког прорачуна гасовода.

Постоји боља могућност избора потребне величине пресека и материјала цеви за ефикасније, брже и стабилније снабдевање плавим горивом планираних тачака гасоводног система.

Осигуран је оптималан режим рада читавог гасовода.

Програмери добијају финансијску корист од уштеде на куповини техничке опреме и грађевинског материјала.

Прави се тачан прорачун гасовода, узимајући у обзир максималне нивое потрошње горива током периода масовне потрошње. Узимају се у обзир све индустријске, општинске, индивидуалне потребе домаћинства.

Одређивање броја гасних контролних тачака хидрауличког ломљења

Контролне тачке за гас су дизајниране да смање притисак гаса и одржавају га на датом нивоу, без обзира на брзину протока.

Уз познату процењену потрошњу гасовитог горива, градски округ утврђује број хидрауличких ломљења, на основу оптималних перформанси хидрауличког ломљења (В=1500-2000 м3/сат) према формули:

н = , (27)

где је н број хидрауличког ломљења, ком.;

В_Р — процењена потрошња гаса по градском округу, м3/сат;

В_{велепродаја} — оптимална продуктивност хидрауличког ломљења, м3/сат;

н=586,751/1950=3,008 ком.

Након утврђивања броја станица за хидрауличко ломљење, њихова локација се планира на генералном плану градског округа, постављајући их у центар гасификованог подручја на територији квартова.

Преглед програма

За погодност прорачуна користе се аматерски и професионални програми за прорачун хидраулике.

Најпопуларнији је Екцел.

Можете користити онлајн калкулацију у програму Екцел Онлине, ЦомбиМик 1.0 или онлине хидрауличном калкулатору. Стационарни програм се бира узимајући у обзир захтеве пројекта.

Главна потешкоћа у раду са таквим програмима је непознавање основа хидраулике. У неким од њих нема декодирања формула, не разматрају се карактеристике гранања цевовода и прорачун отпора у сложеним колима.

• ХЕРЗ Ц.О. 3.5 - врши прорачун према методи специфичних линеарних губитака притиска.
• ДанфоссЦО и ОвертопЦО могу да рачунају системе природне циркулације.
• "Проток" (Проток) - омогућава вам да примените метод прорачуна са променљивом (клизном) температурном разликом дуж успона.

Требало би да наведете параметре за унос података за температуру - Келвин / Целзијус.

Теорија хидрауличког прорачуна система грејања.

Теоретски, грејање ГР се заснива на следећој једначини:

∆П = Р·л + з

Ова једнакост важи за одређену област. Ова једначина се дешифрује на следећи начин:

• ΔП - линеарни губитак притиска.
• Р је специфични губитак притиска у цеви.
• л је дужина цеви.
• з - губици притиска у излазима, запорни вентили.

Из формуле се види да што је већи губитак притиска, то је дужи и више кривина или других елемената у њему који смањују пролаз или мењају смер струјања течности. Хајде да закључимо чему су Р и з једнаки. Да бисте то урадили, размотрите другу једначину која показује губитак притиска услед трења о зидове цеви:

_трење

Ово је Дарси-Вајсбахова једначина. Хајде да га дешифрујемо:

• λ је коефицијент који зависи од природе кретања цеви.
• д је унутрашњи пречник цеви.
• в је брзина течности.
• ρ је густина течности.

Из ове једначине се успоставља важан однос – губитак притиска услед трења је мањи, што је већи унутрашњи пречник цеви и мања је брзина флуида. Штавише, зависност од брзине је овде квадратна. Губици у кривинама, Т-у и вентилима се одређују по другој формули:

∆П_{арматуре} = ξ*(в²ρ/2)

овде:

• ξ је коефицијент локалног отпора (у даљем тексту ЦМР).
• в је брзина течности.
• ρ је густина течности.

Такође се из ове једначине може видети да се пад притиска повећава са повећањем брзине флуида.Такође, вреди рећи да ће у случају употребе расхладне течности са ниским степеном смрзавања, његова густина такође играти важну улогу - што је већа, то је теже за циркулациону пумпу. Због тога, приликом преласка на „антифриз“, можда ће бити потребно заменити циркулациону пумпу.

Из наведеног изводимо следећу једнакост:

∆П=∆П_трење +∆П_{арматуре}=((λ/д)(в²ρ/2)) + (ξ(в²ρ/2)) = ((λ/α)л(в²ρ/2)) + (ξ*(в²ρ/2)) = Р•л +з;

Из овога добијамо следеће једнакости за Р и з:

Р = (λ/α)*(в²ρ/2) Па/м;

з = ξ*(в²ρ/2) Па;

Хајде сада да схватимо како израчунати хидраулички отпор користећи ове формуле.

Одређивање губитака притиска у цевима

Отпор губитку притиска у колу кроз који циркулише расхладна течност одређује се као њихова укупна вредност за све појединачне компоненте. Потоњи укључују:

• губици у примарном колу, означени као ∆Плк;
• локални трошкови носача топлоте (∆Плм);
• пад притиска у посебним зонама, названим „генератори топлоте“ под ознаком ∆Птг;
• губици унутар уграђеног система размене топлоте ∆Пто.

Након сабирања ових вредности добија се жељени индикатор који карактерише укупан хидраулички отпор система ∆Пцо.

Поред ове генерализоване методе, постоје и други начини за одређивање губитка главе у полипропиленским цевима. Један од њих је заснован на поређењу два индикатора везана за почетак и крај цевовода. У овом случају, губитак притиска се може израчунати једноставним одузимањем његове почетне и крајње вредности, одређене помоћу два манометра.

Друга опција за израчунавање жељеног индикатора заснива се на употреби сложеније формуле која узима у обзир све факторе који утичу на карактеристике топлотног флукса.Однос који је дат у наставку првенствено узима у обзир губитак главе течности услед велике дужине цевовода.

• х је губитак напона течности, мерен у метрима у случају који се проучава.
• λ је коефицијент хидрауличког отпора (или трења), одређен другим методама прорачуна.
• Л је укупна дужина сервисираног цевовода, која се мери у текућим метрима.
• Д је унутрашња величина цеви, која одређује запремину протока расхладне течности.
• В је брзина протока течности, мерена у стандардним јединицама (метар у секунди).
• Симбол г је убрзање слободног пада, које износи 9,81 м/с2.

Од великог интересовања су губици изазвани високим коефицијентом хидрауличког трења. Зависи од храпавости унутрашњих површина цеви. Односи који се користе у овом случају важе само за цевасте бланке стандардног округлог облика. Коначна формула за њихово проналажење изгледа овако:

• В - брзина кретања водених маса, мерена у метрима / секунди.
• Д - унутрашњи пречник, који одређује слободан простор за кретање расхладне течности.
• Коефицијент у имениоцу означава кинематичку вискозност течности.

Последњи индикатор се односи на константне вредности и налази се према посебним табелама објављеним у великим количинама на Интернету.

1.4 Расподела притиска у деловима цевоводног система

Израчунајте притисак у чворној тачки п1 и направи графикон притиска
Локација укључена л1 по формули (1.1):

 (1.31)

 (1.32)

Замислити
резултујућа зависност пл1=ф(л) у облику табеле.

Сто
4

л,км	5	10	15	20	25	30	34
п,кПа	4808,3	4714,8	4619,5	4522,1	4422,6	4320,7	4237,5

Израчунајте притисак у чворној тачки п6 и направи графикон притиска
на гранама л8 — л9 по формули (1.13):

 (1.33)

 (1.34)

Замислити
резултујућа зависност стр(л8-л9)=ф(л) у облику табеле.

Сто
5

л,км	87	90,38	93,77	97,15	100,54	104	107,31
п,кПа	2963,2	2929,9	2897,2	2864,1	2830,7	2796,8	2711
л,км	110,69	114,08	117,46	120,85	124,23	127,62	131
п,кПа	2621,2	2528,3	2431,8	2331,4	2226,4	2116,2	2000

За обрачун трошкова по филијали л2 —л4 —л6 ил3 —л5 —л7, користимо формуле (1.10) и
(1.11):

Проверавамо:

Калкулација
урађено исправно.

Сада
израчунати притисак на чворним тачкама гране л2 —л4
—л6 на
формуле (1.2), (1.3) и (1.4):

резултате
прорачун притиска секције л2
приказано у табели 6:

Сто
6

л,км	34	38,5	43	47,5	52	56,5	61
п,кПа	4240	4123,8	4004,3	3881,1	3753,8	3622,1	3485,4

резултате
прорачун притиска секције л4
приказани су у табели 7:

Сто
7

Опција израчунавања рачунара

Извођење рачуна помоћу рачунара је најмање напорно – све што се тражи од особе је да унесе потребне податке у одговарајуће колоне.

Због тога се хидраулички прорачун врши за неколико минута, а ова операција не захтева велику залиху знања, што је неопходно при коришћењу формула.

За његову исправну имплементацију потребно је узети следеће податке из техничких спецификација:

• густина гаса;
• коефицијент кинетичке вискозности;
• температура гаса у вашем региону.

Потребни технички услови прибављају се од градског гасовода насеља у којем ће се градити гасовод. Заправо, пројектовање било ког цевовода почиње са пријемом овог документа, јер садржи све основне захтеве за његов дизајн.

Затим, програмер треба да сазна потрошњу гаса за сваки уређај који се планира прикључити на гасовод. На пример, ако ће се гориво транспортовати у приватну кућу, тада се најчешће користе пећи за кување, све врсте котлова за грејање, а потребни бројеви су увек у њиховим пасошима.

Поред тога, мораћете да знате број горионика за сваку пећ која ће бити повезана на цев.

У следећој фази прикупљања потребних података, бирају се информације о паду притиска на местима уградње било које опреме - то може бити мерач, запорни вентил, термички запорни вентил, филтер и други елементи. .

У овом случају, лако је пронаћи потребне бројеве - они су садржани у посебној табели приложеној уз пасош сваког производа.

Пројектант треба да обрати пажњу на то да се назначи пад притиска при максималној потрошњи гаса.

У следећој фази, препоручује се да сазнате колики ће бити притисак плавог горива у тачки везивања. Такве информације могу садржати техничке спецификације вашег Горгаза, претходно сачињену шему будућег гасовода.

Ако ће се мрежа састојати од неколико секција, онда морају бити нумерисане и назначити стварну дужину. Поред тога, за сваки, све променљиве индикаторе треба прописати посебно - ово је укупан проток било ког уређаја који ће се користити, пад притиска и друге вредности.

Потребан је фактор истовремености. Узима у обзир могућност заједничког рада свих потрошача гаса прикључених на мрежу. На пример, сва опрема за грејање која се налази у стамбеној згради или приватној кући.

Такве податке користи програм хидрауличког прорачуна за одређивање максималног оптерећења у било којој деоници или у целом гасоводу.

За сваки појединачни стан или кућу, наведени коефицијент није потребно израчунавати, јер су његове вредности познате и наведене су у табели испод:

Ако се у неком објекту планира коришћење више од два котла за грејање, пећи, акумулационих бојлера, онда ће индикатор истовремености увек бити 0,85. Што ће бити потребно навести у одговарајућој колони која се користи за прорачун програма.

Затим треба да одредите пречник цеви, а биће вам потребни и њихови коефицијенти храпавости, који ће се користити у изградњи цевовода. Ове вредности су стандардне и лако се налазе у Правилнику.

Преглед програма

За погодност прорачуна користе се аматерски и професионални програми за прорачун хидраулике.

Најпопуларнији је Екцел.

Можете користити онлајн калкулацију у програму Екцел Онлине, ЦомбиМик 1.0 или онлине хидрауличном калкулатору. Стационарни програм се бира узимајући у обзир захтеве пројекта.

Главна потешкоћа у раду са таквим програмима је непознавање основа хидраулике. У неким од њих нема декодирања формула, не разматрају се карактеристике гранања цевовода и прорачун отпора у сложеним колима.

Карактеристике програма:

• ХЕРЗ Ц.О. 3.5 - врши прорачун према методи специфичних линеарних губитака притиска.
• ДанфоссЦО и ОвертопЦО могу да рачунају системе природне циркулације.
• "Проток" (Проток) - омогућава вам да примените метод прорачуна са променљивом (клизном) температурном разликом дуж успона.

Требало би да наведете параметре за унос података за температуру - Келвин / Целзијус.

.1 Одређивање капацитета сложеног гасовода

За прорачун сложеног система цевовода према слици 1 и подацима
У табели 1, користићемо метод замене за еквивалентан једноставан гасовод. За
ово, на основу теоријске једначине протока за стабилно стање
изотермни ток састављамо једначину за еквивалентни гасовод и
напишемо једначину.

Табела 1

Индексни број и	Спољни пречник Ди , мм	дебљина зида δи , мм	Дужина пресека Ли , км
1	508	9,52	34
2	377	7	27
3	426	9	17
4	426	9	12
5	377	7	8
6	377	7	9
7	377	7	28
8	630	10	17
9	529	9	27

Слика 1 - Дијаграм цевовода

За парцелу л1 Запиши
формула трошкова:

 (1.1)

На чворној тачки п1 ток гаса је подељен у две нити: л2 —л4 —л6 ил3 —л5 —л7 даље у тачки п6 ове гране
ујединити се. Сматрамо да је у првој грани проток К1, ау другој грани К2.

За грану л2 —л4 —л6:

 (1.2)

 (1.3)

 (1.4)

Хајде да сумирамо
у пару (1.2), (1.3) и (1.4), добијамо:

 (1.5)

За
гране л3 —л5 —л7:

 (1.6)

 (1.7)

 (1.8)

Хајде да сумирамо
у пару (1.6), (1.7) и (1.8), добијамо:

 (1.9)

изразити
из израза (1.5) и (1.9) К1 и К2, респективно:

 (1.10)

 (1.11)

Потрошња
дуж паралелног пресека једнака је: К=К1+К2.

 (1.12)

Разлика
квадрати притиска за паралелни пресек су једнаки:

 (1.13)

За
гране л8-л9 пишемо:

 (1.14)

Сумирајући (1.1), (1.13) и (1.14) добијамо:

 (1.15)

Од
Последњи израз може одредити пропусност система. Узимајући у обзир
формуле протока за еквивалентни гасовод:

 (1.16)

Хајде да пронађемо релацију која омогућава, за дати ЛЕЦ или ДЕЦ, да пронађемо другу геометријску величину гасовода

 (1.17)

Да бисмо одредили дужину еквивалентног гасовода, конструишемо
распоређивање система. Да бисмо то урадили, изградићемо све нити сложеног цевовода у једном
правац уз задржавање структуре система. Као еквивалент дужине
гасовода, узећемо најдужу компоненту гасовода од његовог почетка до
крај као што је приказано на слици 2.

Слика 2 – Развој система цевовода

Према резултатима изградње као дужина еквивалентног цевовода
узети дужину једнаку збиру пресека л1 —л3 —л5 —л7 —л8 —л9. Тада је ЛЕК=131км.

За прорачуне ћемо узети следеће претпоставке: сматрамо да гас улази
цевовод поштује квадратни закон отпора. Зато
коефицијент хидрауличког отпора се израчунава по формули:

 , (1.18)

где к је еквивалентна храпавост зида
цеви, мм;

Д-
унутрашњи пречник цеви, мм.

За магистралне гасоводе без потпорних прстенова, доп
локални отпори (фитинги, прелази) обично не прелазе 2-5% губитака
за трење. Дакле, за техничке прорачуне за пројектни коефицијент
вредност хидрауличког отпора се узима:

 (1.19)

За
даљи прорачун прихватамо, к=0,5.

Израчунај
коефицијент хидрауличког отпора за све деонице цевовода
мреже, резултати се уносе у табелу 2.

Сто
2

Индексни број и	Спољни пречник Ди , мм	дебљина зида δи , мм	коефицијент хидрауличког отпора, λтр
1	508	9,52	0,019419
2	377	7	0,020611
3	426	9	0,020135
4	426	9	0,020135
5	377	7	0,020611
6	377	7	0,020611
7	377	7	0,020611
8	630	10	0,018578
9	529	9	0,019248

У прорачунима користимо просечну густину гаса у систему цевовода,
које израчунавамо из услова компресивности гаса при средњем притиску.

Просечан притисак у систему под датим условима је:

 (1.20)

За одређивање коефицијента стишљивости према номограму потребно је
израчунајте смањену температуру и притисак користећи формуле:

 , (1.21)

 , (1.22)

где Т, стр — температура и притисак у условима рада;

Ткр, ркр су апсолутна критична температура и притисак.

Према додатку Б: Ткр\у003д 190,9 К, ркр =4,649 МПа.

Даље
према номограму за прорачун фактора стишљивости природног гаса одређујемо з =
0,88.

средњи
густина гаса се одређује по формули:

 (1.23)

За
прорачун протока кроз гасовод, потребно је одредити параметар А:

 (1.24)

Хајде да откријемо
:

Хајде да откријемо
проток гаса кроз систем:

 (1.25)

 (1.26)

Преглед програма

За погодност прорачуна користе се аматерски и професионални програми за прорачун хидраулике.

Најпопуларнији је Екцел.

Можете користити онлајн калкулацију у програму Екцел Онлине, ЦомбиМик 1.0 или онлине хидрауличном калкулатору. Стационарни програм се бира узимајући у обзир захтеве пројекта.

Главна потешкоћа у раду са таквим програмима је непознавање основа хидраулике. У неким од њих нема декодирања формула, не разматрају се карактеристике гранања цевовода и прорачун отпора у сложеним колима.

• ХЕРЗ Ц.О. 3.5 - врши прорачун према методи специфичних линеарних губитака притиска.
• ДанфоссЦО и ОвертопЦО могу да рачунају системе природне циркулације.
• "Проток" (Проток) - омогућава вам да примените метод прорачуна са променљивом (клизном) температурном разликом дуж успона.

Требало би да наведете параметре за унос података за температуру - Келвин / Целзијус.

Одређивање губитака притиска у цевима

Отпор губитку притиска у колу кроз који циркулише расхладна течност одређује се као њихова укупна вредност за све појединачне компоненте. Потоњи укључују:

• губици у примарном колу, означени као ∆Плк;
• локални трошкови носача топлоте (∆Плм);
• пад притиска у посебним зонама, названим „генератори топлоте“ под ознаком ∆Птг;
• губици унутар уграђеног система размене топлоте ∆Пто.

Након сабирања ових вредности добија се жељени индикатор који карактерише укупан хидраулички отпор система ∆Пцо.

Поред ове генерализоване методе, постоје и други начини за одређивање губитка главе у полипропиленским цевима. Један од њих је заснован на поређењу два индикатора везана за почетак и крај цевовода. У овом случају, губитак притиска се може израчунати једноставним одузимањем његове почетне и крајње вредности, одређене помоћу два манометра.

Друга опција за израчунавање жељеног индикатора заснива се на употреби сложеније формуле која узима у обзир све факторе који утичу на карактеристике топлотног флукса. Однос који је дат у наставку првенствено узима у обзир губитак главе течности услед велике дужине цевовода.

• х је губитак напона течности, мерен у метрима у случају који се проучава.
• λ је коефицијент хидрауличког отпора (или трења), одређен другим методама прорачуна.
• Л је укупна дужина сервисираног цевовода, која се мери у текућим метрима.
• Д је унутрашња величина цеви, која одређује запремину протока расхладне течности.
• В је брзина протока течности, мерена у стандардним јединицама (метар у секунди).
• Симбол г је убрзање слободног пада, које износи 9,81 м/с2.

Губитак притиска настаје услед трења течности на унутрашњој површини цеви

Од великог интересовања су губици изазвани високим коефицијентом хидрауличког трења. Зависи од храпавости унутрашњих површина цеви. Односи који се користе у овом случају важе само за цевасте бланке стандардног округлог облика. Коначна формула за њихово проналажење изгледа овако:

• В - брзина кретања водених маса, мерена у метрима / секунди.
• Д - унутрашњи пречник, који одређује слободан простор за кретање расхладне течности.
• Коефицијент у имениоцу означава кинематичку вискозност течности.

Последњи индикатор се односи на константне вредности и налази се према посебним табелама објављеним у великим количинама на Интернету.

хидраулично балансирање

Балансирање падова притиска у систему грејања врши се помоћу контролних и запорних вентила.

Хидраулично балансирање система се врши на основу:

• пројектовано оптерећење (масени проток расхладне течности);
• подаци произвођача цеви о динамичком отпору;
• број локалних отпора у области која се разматра;
• техничке карактеристике арматуре.

Карактеристике инсталације - пад притиска, монтажа, капацитет - су подешене за сваки вентил. Они одређују коефицијенте протока расхладне течности у сваки успон, а затим у сваки уређај.

Губитак притиска је директно пропорционалан квадрату брзине протока расхладне течности и мери се у кг/х, где је

С је производ динамичког специфичног притиска, израженог у Па/(кг/х), и редукованог коефицијента за локални отпор пресека (ξпр).

Редуковани коефицијент ξпр је збир свих локалних отпора система.

Резултати.

Добијене вредности губитака притиска у цевоводу, израчунате двема методама, разликују се у нашем примеру за 15…17%! Гледајући друге примере, можете видети да је разлика понекад и до 50%! Истовремено, вредности добијене формулама теоријске хидраулике су увек мање од резултата према СНиП 2.04.02-84. Склон сам да верујем да је први прорачун тачнији, а СНиП 2.04.02–84 је „осигуран“. Можда грешим у својим закључцима.Треба напоменути да је хидрауличне прорачуне цевовода тешко прецизно моделовати и да се заснивају углавном на зависностима добијеним из експеримената.

У сваком случају, са два резултата, лакше је донети праву одлуку.

Не заборавите да додате (или одузмете) статички притисак резултатима када израчунате хидрауличне цевоводе са висинском разликом између улаза и излаза. За воду - висинска разлика од 10 метара ≈ 1 кг / цм2.

преклињем поштујући рад аутора скини докуменат након претплате за најаве чланака!

Линк за преузимање датотеке: гидравлицхескии-расцхет-трубопроводов (клс 57.5КБ).

Важан и, мислим, занимљив наставак теме, прочитајте овде